蛋黄酱 是 ぜ 宾汉流体 りゅうたい 材料 ざいりょう . 表面 ひょうめん 有 ゆう 脊和峰 ほう ,这是因 いん 为它是正 ぜせい 处于低 てい 剪切应力下 か 的 てき 宾汉流体 りゅうたい .
宾汉流体 りゅうたい (也称宾汉塑性 そせい 流体 りゅうたい 或 ある 宾汉塑料),是 ぜ 非 ひ 牛 うし 顿流体 りゅうたい 的 てき 一 いち 种,通常 つうじょう 是 ぜ 一 いち 种粘塑性 そせい 材料 ざいりょう ,在 ざい 低 てい 应力下 か ,它表现为刚性体 たい ,但 ただし 在高 ありだか 应力下 か ,它会像 ぞう 粘性 ねんせい 流体 りゅうたい 一 いち 样流动,且其流 ながれ 动性 为线性 的 てき 。牙 きば 膏 あぶら 是 ぜ 宾汉流体 りゅうたい 的 てき 典型 てんけい 例 れい 子 こ ,需要 じゅよう 有 ゆう 一定的压力作用在牙膏上,才 さい 挤得出 で 牙 きば 膏 あぶら 。
当 とう 作用 さよう 在 ざい 液体 えきたい 上 じょう 的 てき 剪应力 りょく 达到最小 さいしょう 剪应力 りょく 时,这些流体 りゅうたい 便 びん 处于流 りゅう 动状态。如在用 よう 油 あぶら 漆 うるし 刷 すり 墙时,刷 さつ 墙的磙子给与油 ゆ 漆 うるし 以足够的外力 がいりょく ,使 つかい 油 ゆ 漆 うるし 处于流 りゅう 动状态并作 さく 为粘性 せい 体 からだ 附着 ふちゃく 在 ざい 墙壁上 じょう 而不会 かい 滞留 たいりゅう 在 ざい 磙子上 じょう ;当 とう 油 あぶら 漆 うるし 离开磙子并不继续受到外力 がいりょく 影 かげ 响时,便 びん 处于普通 ふつう 的 てき 弹性体 からだ 状 じょう 态附着 ふちゃく 在 ざい 墙壁上 じょう 不 ふ 再 さい 流 りゅう 动。
它的数学 すうがく 形式 けいしき 最早 もはや 由 ゆかり 尤 ゆう 金 きん ·宾汉提出 ていしゅつ ,所以 ゆえん 被 ひ 命名 めいめい 为宾汉流体 りゅうたい [1]
,在 ざい 钻井工程 こうてい 中和 ちゅうわ 淤浆的 てき 处理方面 ほうめん ,它被用作 ようさく 一个普遍的泥浆流动的数学模型。
宾汉流体 りゅうたい 的 てき 数学 すうがく 形式 けいしき 描述为:
τ たう
=
η いーた
d
v
d
y
+
τ たう
0
{\displaystyle \tau =\eta {\frac {dv}{dy}}+\tau _{0}}
其中
τ たう
{\displaystyle \tau }
为剪应力 りょく ,
d
v
d
y
{\displaystyle {\frac {dv}{dy}}}
为剪应速度 そくど ,
η いーた
{\displaystyle \eta }
为运动粘性 せい 系 けい 数 すう 。
上 うえ 式 しき 表明 ひょうめい ,此流体 たい 只 ただ 有 ゆう 在 ざい 达到一个最小剪应力
τ たう
0
{\displaystyle \tau _{0}}
的 てき 临界值才开始流 りゅう 动。 低 てい 于此临界值
τ たう
0
{\displaystyle \tau _{0}}
宾汉流体 りゅうたい 表 ひょう 现为普通 ふつう 的 てき 弹性体 たい 。
定 てい 义[ 编辑 ]
当 とう 剪切应力 τ たう ,低 てい 于某一 いち 临界值时,宾汉流体 りゅうたい 是 ぜ 一种具有弹性的固体,一旦超过临界剪应力(或 ある “屈服 くっぷく 应力”),该材料 りょう 在 ざい 流 りゅう 动时,剪切速 そく 率 りつ ∂u /∂y(定 てい 义在粘 ねば 度 たび 上 うえ 的 てき 文章 ぶんしょう )与 あずか 剪切应力 超 ちょう 过屈服 くっぷく 应力的 てき 部分 ぶぶん 成 なり 正 せい 比 ひ :
∂
u
∂
y
=
{
0
,
τ たう
<
τ たう
0
(
τ たう
−
τ たう
0
)
/
μ みゅー
∞
,
τ たう
≥
τ たう
0
{\displaystyle {\frac {\partial u}{\partial y}}=\left\{{\begin{matrix}0&,\tau <\tau _{0}\\(\tau -\tau _{0})/{\mu _{\infty }}&,\tau \geq \tau _{0}\end{matrix}}\right.}
解 かい 释[ 编辑 ]
图一. 宾汉塑性 そせい 流体 りゅうたい 的 てき 性 せい 质
图二. 目前 もくぜん 最 さい 常用 じょうよう 的 てき 宾汉塑性 そせい 流体 りゅうたい 性 せい 质图
如图一 いち 所 しょ 示 しめせ ,红色一 いち 个普通 どおり 的 てき 牛 うし 顿流体 りゅうたい 的 てき 行 ぎょう 为,例 れい 如,在 ざい 管 かん 道中 どうちゅう 。如果在 ざい 一端的管中的压力增加,这将产生一 いち 个剪应力 りょく 使 つかい 液体 えきたい 流 りゅう 动,并且体 たい 积流速 そく 也会对应的 てき 增加 ぞうか 。然 しか 而,对于宾汉塑性 そせい 流体 りゅうたい 而言(蓝色),只 ただ 有 ゆう 剪应力 りょく 达到一定 いってい 值(屈服 くっぷく 应力)后 きさき ,它才会 かい 像 ぞう 牛 うし 顿流体 りゅうたい 一样出现粘性流动。这是大 だい 致的方式 ほうしき ,宾汉提出 ていしゅつ 他 た 的 てき 观察,并且在 ざい 涂料的 てき 实验研究 けんきゅう [2]
中 ちゅう 对这一 いち 性 せい 质进行 ぎょう 了 りょう 研究 けんきゅう 。
图二是我们最常见的图[3]
,此图横 よこ 坐 すわ 标是剪切速 そく 率 りつ ,纵坐标是剪应力 りょく 。 其中体 たい 积流量的 りょうてき 大小 だいしょう 取 と 决于管 かん 道 どう ,剪切速 そく 率 りつ 是 ぜ 表示 ひょうじ 速度 そくど 是 ぜ 如何 いか 随 ずい 距离而变化 か 的 てき ,它是与 あずか 流量 りゅうりょう 成 なり 比例 ひれい 的 てき ,但 ただし 不 ふ 依 よ 赖于管 かん 的 てき 尺寸 しゃくすん 。和 わ 前面 ぜんめん 一 いち 样,牛 うし 顿流体 りゅうたい 的 まと 流 りゅう 动,剪切速 そく 率 りつ 提供 ていきょう 了 りょう 一定 いってい 的 てき 剪切应力 。然 しか 而,宾汉流体 りゅうたい 并没有 ゆう 表 ひょう 现出任 にん 何 なん 剪切速 そく 率 りつ (没 ぼつ 有 ゆう 流 りゅう 动,从而没 ぼつ 有 ゆう 速度 そくど ),直 ちょく 至 いたり 达到一定 いってい 目 め 标应力 りょく ,才 さい 会 かい 开始产生剪切速 そく 率 りつ 。对于牛 うし 顿流体 りゅうたい ,这条线的斜 はす 率 りつ ,这是唯 ただ 一的参数来描述其流动所需的粘度。相 そう 比 ひ 之 の 下 した ,宾汉流体 りゅうたい 而言,则需要 よう 两个参 さん 数 すう ,屈服 くっぷく 应力和 かず 直 ただし 线的斜 はす 率 りつ (表 おもて 观粘度 ど )。
摩擦 まさつ 系 けい 数 すう 公式 こうしき [ 编辑 ]
在 ざい 流体 りゅうたい 流 りゅう 动中,如何 いか 在 ざい 一个既定的管道网络中计算其压力降是一个普遍的问题[4]
。也就是 ぜ 说一旦知道了摩擦系数f,处理不同 ふどう 的 てき 管 かん 道 どう 流 りゅう 动问题就变得更 さら 容易 ようい 。计算压力降 くだ 是 ぜ 为了评价抽水成本 なりもと 或 ある 者 もの 是 ぜ 在 ざい 一个给定压力降的管道网络中去算其流速。在 ざい 非 ひ 牛 うし 顿流体 りゅうたい 流 ながれ 动中,它是很难用 よう 来 らい 精 せい 确计算 さん 摩擦 まさつ 系 けい 数 すう 的 てき ,因 いん 此它只 ただ 有用 ゆうよう 来 き 近似 きんじ 计算摩擦 まさつ 系 けい 数 すう 。对于一个给定的流动中,一旦摩擦系数被计算出来,就可以通过达西 にし -魏 ぎ 斯巴赫公式 しき 很快的 てき 确定它的压力降 くだ :
f
=
2
h
f
g
D
L
V
2
{\displaystyle \ f=\ {2h_{f}gD \over LV^{2}}}
其中:
hf为沿程 ほど 水 みず 头损失 しつ (SI 单位:米 べい )
f达西摩擦 まさつ 系 けい 数 すう (SI单位:无量纲)
L管 かん 道 どう 长度(SI单位:米 べい )
g为重力 じゅうりょく 加速度 かそくど (SI单位:米 べい /秒 びょう ²)
D为管道 どう 内径 ないけい (SI单位:米 べい )
V为平均 へいきん 流体 りゅうたい 速度 そくど (SI单位:米 べい /秒 びょう )
在 ざい 一个完全充满的层流管中,白金 はっきん 汉第一个公开发表了它的摩擦损失[5]
。白金 はっきん 汉-莱纳方 かた 程 ほど ,可 か 以写成 なり 一个无量纲的形式如下:
f
L
=
64
R
e
[
1
+
H
e
6
R
e
−
64
3
(
H
e
4
f
3
R
e
7
)
]
{\displaystyle \ f_{L}=\ {64 \over Re}\left[1+{He \over 6Re}-{64 \over 3}\left({He^{4} \over {f}^{3}Re^{7}}\right)\right]}
f是 ぜ 层流摩擦 まさつ 系 けい 数 すう (SI单位:无量纲)
Re是 ぜ 雷 かみなり 诺数(SI单位:无量纲)
He是 ぜ Hedstrom数 すう (SI单位:无量纲)
而:
R
e
=
ρ ろー
V
D
μ みゅー
{\displaystyle \mathrm {Re} ={\rho {\ V}D \over {\mu }}}
H
e
=
ρ ろー
D
2
τ たう
o
μ みゅー
2
{\displaystyle \mathrm {He} ={\rho {\ D^{2}}{\ \tau _{o}} \over {{\mu }^{2}}}}
这里:
ρ ろー
{\displaystyle {\mathbf {\rho } }}
是 ぜ 液体 えきたい 的 てき 质量密度 みつど (SI 单位: kg/m3 )
μ みゅー
{\displaystyle {\mathbf {\ } \mu }}
流体 りゅうたい 的 てき 粘 ねば 度 たび 是 ぜ 动态的 てき (SI 单位: kg/m s)
达比和 わ 梅 うめ 尔森提出 ていしゅつ 了 りょう 个经验方程式 ほうていしき [6] ,这个方 かた 程 ほど 在 ざい 后 きさき 来 き 被 ひ 他 た 们改进了[7] :
f
T
=
10
a
R
e
−
0.193
{\displaystyle \ f_{T}=\ {10^{a}}\ {Re^{-0.193}}}
f
T
{\displaystyle {\mathbf {\ } f_{T}}}
是 ぜ 湍流摩擦 まさつ 系 けい 数 すう (SI单位,无量纲)
a
=
−
1.47
[
1
+
0.146
e
−
2.9
×
10
−
5
H
e
]
{\displaystyle \ a=-1.47\left[1+0.146{\ e^{-2.9\times {10^{-5}}He}}\right]}
白金 はっきん 汉-莱纳方 かた 程 ほど 的 てき 近似 きんじ 方 かた 程 ほど [ 编辑 ]
虽然白金 はっきん 汉-莱纳方 かた 程 ほど 的 てき 可 か 以得到 いた 一个精确的值,但 ただし 它是一个四阶多项式方程,计算比 ひ 较复杂,因 いん 此,研究 けんきゅう 人 じん 员一直试图得到一个白金汉-莱纳方 かた 程 ほど 的 てき 近似 きんじ 方 かた 程 ほど 。
Swamee-Aggarwal方 かた 程 ほど [ 编辑 ]
这个方 かた 程 ほど 是 ぜ 用 よう 来 らい 直接 ちょくせつ 解 かい 决处于层流 りゅう 的 てき 宾汉塑料的 てき 达西-魏 ぎ 斯巴赫摩擦 まさつ 系 けい 数 すう f[8]
,这是一 いち 个白金 きん 汉-莱纳方 かた 程 ほど 近似 きんじ 的 てき 方 かた 程 ほど ,但 ただし 是 ぜ 它的值与实验数 すう 据 すえ 时有差 さ 异的。方 ほう 程 ほど 如下:
f
L
=
64
R
e
+
10.67
+
0.1414
(
H
e
R
e
)
1.143
[
1
+
0.0149
(
H
e
R
e
)
1.16
]
R
e
(
H
e
R
e
)
{\displaystyle \ f_{L}=\ {64 \over Re}+{10.67+0.1414{({He \over Re})^{1.143}} \over {\left[1+0.0149{({He \over Re})^{1.16}}\right]Re}}\left({He \over Re}\right)}
丹 に 麦 むぎ 库马尔解决方案 あん [ 编辑 ]
丹 に 麦 むぎ 等 とう 已 やめ 经提供 ていきょう 了 りょう 一种明确的步骤来计算摩擦系数,它是通 どおり 过Adomian分解 ぶんかい 法 ほう 来 らい 实现的 てき 。这个摩擦 まさつ 系 けい 数 すう 包括 ほうかつ 两个方面 ほうめん :
f
L
=
K
1
+
4
K
2
(
K
1
+
K
1
K
2
K
1
4
+
3
K
2
)
3
1
+
3
K
2
(
K
1
+
K
1
K
2
K
1
4
+
3
K
2
)
4
{\displaystyle f_{L}={\frac {K_{1}+{\dfrac {4K_{2}}{\left(K_{1}+{\frac {K_{1}K_{2}}{K_{1}^{4}+3K_{2}}}\right)^{3}}}}{1+{\dfrac {3K_{2}}{\left(K_{1}+{\frac {K_{1}K_{2}}{K_{1}^{4}+3K_{2}}}\right)^{4}}}}}}
这里:
K
1
=
16
R
e
+
16
H
e
6
R
e
2
{\displaystyle \ K_{1}=\ {16 \over Re}+{16He \over 6{Re^{2}}}}
K
2
=
−
16
H
e
4
3
R
e
8
{\displaystyle \ K_{2}=\ -{16{He^{4}} \over 3{Re^{8}}}}
流体 りゅうたい 的 てき 联合方 かた 程 ほど [ 编辑 ]
达比-梅 うめ 尔森方 かた 程 ほど [ 编辑 ]
1981年 ねん ,达尔和 わ 梅 うめ 尔森用 よう 丘 おか 吉 きち 尔方法 ほう [9]
得 え 到 いた 了 りょう 一个适合所有流态的摩擦系数方程[6] :
f
=
[
f
L
m
+
f
T
m
]
1
m
{\displaystyle \ f=\ {\left[{f_{L}}^{m}+{f_{T}}^{m}\right]}^{1 \over m}}
这里:
m
=
1.7
+
40000
R
e
{\displaystyle \ m=\ 1.7+{40000 \over Re}}
我 わが 们结合 ごう Swamee-Aggarwal 方 かた 程 ほど 和 わ 达尔-梅 うめ 尔森方 かた 程 ほど 可 か 以得到 いた 一 いち 个可以解决任何 なん 流体 りゅうたい 时的宾汉流体 りゅうたい 材料 ざいりょう 的 てき 摩擦 まさつ 系 けい 数 すう 的 てき 方 かた 程 ほど 。在任 ざいにん 何方 どなた 程 ほど 中 ちゅう ,相 そう 对粗糙度不 ふ 是 ぜ 一 いち 个参数 すう ,因 いん 为在粗 そ 糙管中流 ちゅうりゅう 动的宾汉流体 りゅうたい 的 てき 摩擦 まさつ 系 けい 数 すう 是 ぜ 不 ふ 灵敏的 てき 。
参考 さんこう 文献 ぶんけん [ 编辑 ]
^ E.C. Bingham,(1916) U.S. Bureau of Standards Bulletin , 13, 309-353 "An Investigation of the Laws of Plastic Flow"
^ E. C. Bingham (1922) Fluidity and Plasticity McGraw-Hill (New York) page 219
^ J. F. Steffe (1996) Rheological Methods in Food Process Engineering 2nd ed ISBN 0-9632036-1-4
^ Darby, Ron. Chemical Engineering Fluid Mechanics.. Marcel Dekker. 1996. ISBN 0-8247-0444-4 . 第 だい 六 ろく 章 しょう
^ Buckingham, E. (1921). "on Plastic Flow through Capillary Tubes". ASTM Proceedings 21 : 1154–1156.
^ 6.0 6.1 Darby, R. and Melson J.(1981). "How to predict the friction factor for flow of Bingham plastics". Chemical Engineering 28 : 59–61.
^ Darby, R. et al. (1992). "Prediction friction loss in slurry pipes." Chemical Engineering September : .
^ Swamee, P.K. and Aggarwal, N.(2011). "Explicit equations for laminar flow of Bingham plastic fluids". Journal of Petroleum Science and Engineering . doi :10.1016/j.petrol.2011.01.015 .
^ Churchill, S.W. (1977). "Friction factor equation spans all fluid-flow regimes". Chemical Engineering Nov. 7 : 91–92.